Matur nuwun kanggo ngunjungi Nature.com.Sampeyan nggunakake versi browser kanthi dhukungan CSS winates.Kanggo pengalaman paling apik, disaranake sampeyan nggunakake browser sing dianyari (utawa mateni Mode Kompatibilitas ing Internet Explorer).Kajaba iku, kanggo njamin dhukungan sing terus-terusan, kita nuduhake situs kasebut tanpa gaya lan JavaScript.
Nampilake carousel telung slide bebarengan.Gunakake tombol Sadurungé lan Sabanjure kanggo pindhah liwat telung minger bebarengan, utawa nggunakake tombol panggeser ing mburi kanggo pindhah liwat telung minger bebarengan.
Sekawan elemen pipa baja beton karet (RuCFST), siji unsur pipa baja beton (CFST) lan siji unsur kosong diuji ing kondisi mlengkung murni.Parameter utama yaiku rasio geser (λ) saka 3 nganti 5 lan rasio penggantian karet (r) saka 10% nganti 20%.A kurva momen-regangan mlengkung, kurva momen-defleksi mlengkung, lan kurva momen-kelengkungan dipikolehi.Mode karusakan beton kanthi inti karet dianalisis.Asil nuduhake yen jinis kegagalan anggota RuCFST yaiku kegagalan bend.Retak ing beton karet disebarake kanthi merata lan sithik, lan ngisi beton inti kanthi karet nyegah perkembangan retakan.Rasio shear-to-span duweni pengaruh cilik marang prilaku spesimen uji.Tingkat panggantos karet duweni pengaruh cilik ing kemampuan kanggo nahan wayahe mlengkung, nanging duweni efek tartamtu ing kaku mlengkung saka spesimen.Sawise ngisi beton karet, dibandhingake karo conto saka pipa baja kosong, kemampuan mlengkung lan kaku mlengkung luwih apik.
Amarga kinerja seismik sing apik lan kapasitas bantalan sing dhuwur, struktur tubular beton bertulang tradisional (CFST) akeh digunakake ing praktik teknik modern1,2,3.Minangka jinis konkrit karet anyar, partikel karet digunakake kanggo ngganti sebagian agregat alam.Struktur Pipa Baja Beton Karet (RuCFST) dibentuk kanthi ngisi pipa baja nganggo beton karet kanggo nambah daktilitas lan efisiensi energi struktur komposit4.Iku ora mung njupuk kauntungan saka kinerja banget saka anggota CFST, nanging uga ndadekake efisiensin nggunakake sampah karet, kang meets kabutuhan pembangunan ekonomi bunder ijo5,6.
Ing sawetara taun kepungkur, prilaku anggota CFST tradisional ing beban sumbu7,8, interaksi beban-wayahe aksial9,10,11 lan bending12,13,14 murni wis diteliti kanthi intensif.Asil nuduhake yen kapasitas mlengkung, stiffness, daktilitas lan kapasitas boros energi saka CFST kolom lan balok wis apik dening Isi beton internal lan nuduhake ductility fraktur apik.
Saiki, sawetara peneliti wis nyinaoni prilaku lan kinerja kolom RuCFST ing beban aksial gabungan.Liu lan Liang15 dileksanakake sawetara nyobi ing kolom RuCFST cendhak, lan dibandhingake karo kolom CFST, kapasitas prewangan lan kaku melorot karo nambah gelar substitusi karet lan ukuran partikel karet, nalika ductility tambah.Duarte4,16 dites sawetara kolom RuCFST singkat lan nuduhake yen kolom RuCFST luwih ductile karo nambah isi karet.Liang17 lan Gao18 uga nglapurake asil sing padha babagan sifat plug RuCFST sing alus lan tipis.Gu et al.19 lan Jiang et al.20 sinau kapasitas bantalan unsur RuCFST ing suhu dhuwur.Asil nuduhake yen tambahan karet nambah daktilitas struktur.Nalika suhu mundhak, kapasitas bantalan wiwitane rada mudhun.Patel21 nganalisa prilaku compressive lan lentur saka balok CFST cendhak lan kolom karo ends babak ing loading aksial lan uniaxial.Pemodelan komputasi lan analisis parametrik nduduhake yen strategi simulasi adhedhasar serat bisa kanthi akurat nliti kinerja RCFST sing cendhak.Fleksibilitas mundhak kanthi rasio aspek, kekuatan baja lan beton, lan mudhun kanthi rasio ambane nganti ketebalan.Umumé, kolom RuCFST cendhak tumindak padha karo kolom CFST lan luwih ulet tinimbang kolom CFST.
Bisa dideleng saka review ing ndhuwur yen kolom RuCFST nambah sawise nggunakake aditif karet sing tepat ing beton dasar kolom CFST.Amarga ora ana beban aksial, bending net dumadi ing salah sawijining ujung balok kolom.Nyatane, karakteristik mlengkung saka RuCFST ora gumantung saka karakteristik beban aksial22.Ing teknik praktis, struktur RuCFST asring kena beban momen mlengkung.Sinau sifat mlengkung murni mbantu nemtokake mode deformasi lan gagal unsur RuCFST ing aksi seismik23.Kanggo struktur RuCFST, perlu kanggo sinau sifat mlengkung murni saka unsur RuCFST.
Ing babagan iki, enem conto diuji kanggo nyinaoni sifat mekanik unsur pipa persegi baja murni sing mlengkung.Liyane saka artikel iki diatur kaya ing ngisor iki.Kaping pisanan, enem spesimen kothak kanthi utawa tanpa ngisi karet diuji.Mirsani mode kegagalan saben sampel kanggo asil tes.Kapindho, kinerja unsur RuCFST ing mlengkung murni dianalisis, lan efek saka rasio geser-kanggo-span 3-5 lan rasio panggantos karet 10-20% ing sifat struktural RuCFST dibahas.Pungkasan, beda-beda ing kapasitas beban beban lan kaku mlengkung antarane unsur RuCFST lan unsur CFST tradisional dibandhingake.
Enem spesimen CFST rampung, papat diisi beton karet, siji diisi beton normal, lan kaping enem kosong.Efek saka tingkat owah-owahan karet (r) lan rasio geser span (λ) dibahas.Parameter utama sampel diwenehi ing Tabel 1. Huruf t nuduhake kekandelan pipa, B yaiku dawa sisi sampel, L minangka dhuwur sampel, Mue minangka kapasitas lentur sing diukur, Kie minangka awal. kaku mlengkung, Kse punika kaku mlengkung ing layanan.pemandangan.
Spesimen RuCFST digawe saka papat piring baja sing dilas kanthi pasangan kanggo mbentuk tabung baja persegi berongga, sing banjur diisi beton.Plat baja sing kandel 10 mm dilas ing saben ujung spesimen.Sifat mekanik baja ditampilake ing Tabel 2. Miturut standar Cina GB / T228-201024, kekuatan tensile (fu) lan kekuatan ngasilake (fy) saka pipa baja ditemtokake kanthi cara uji tensile standar.Asil tes yaiku 260 MPa lan 350 MPa.Modulus elastisitas (Es) yaiku 176 GPa, lan rasio Poisson (ν) baja yaiku 0,3.
Sajrone pengujian, kekuatan tekan kubik (fcu) saka beton referensi ing dina 28 diitung ing 40 MPa.Rasio 3, 4 lan 5 dipilih adhedhasar referensi sadurunge 25 amarga iki bisa mbukak masalah karo transmisi shift.Loro tarif panggantos karet 10% lan 20% ngganti pasir ing campuran beton.Ing panliten iki digunakake bubuk karet ban konvensional saka Pabrik Semen Tianyu (merek Tianyu ing China).Ukuran partikel karet 1-2 mm.Tabel 3 nuduhake rasio beton karet lan campuran.Kanggo saben jinis beton karet, telung kubus kanthi sisih 150 mm dibuwang lan diobati ing kahanan tes sing diwenehake dening standar.Wedhi sing digunakake ing campuran kasebut yaiku pasir silika lan agregat kasar yaiku watu karbonat ing Kutha Shenyang, China Timur Laut.Kekuwatan tekan kubik 28 dina (fcu), kekuatan tekan prismatik (fc') lan modulus elastisitas (Ec) kanggo macem-macem rasio panggantos karet (10% lan 20%) ditampilake ing Tabel 3. Ngleksanakake standar GB50081-201926.
Kabeh spesimen tes diuji nganggo silinder hidrolik kanthi kekuatan 600 kN.Sajrone loading, loro pasukan klempakan ditrapake simetris kanggo papat titik mlengkung test stand lan banjur disebarake liwat spesimen.Deformasi diukur kanthi limang gauge galur ing saben permukaan sampel.Penyimpangan diamati nggunakake telung sensor pamindahan sing ditampilake ing Gambar 1 lan 2. 1 lan 2.
Tes kasebut nggunakake sistem preload.Muat kanthi kacepetan 2kN / s, banjur ngaso kanthi beban nganti 10kN, priksa manawa alat lan sel muatan ana ing kahanan kerja normal.Ing pita elastis, saben kenaikan beban ditrapake kurang saka sepersepuluh saka beban puncak sing diprediksi.Nalika pipa baja rusak, beban sing ditrapake kurang saka seperlimalas beban puncak sing diprediksi.Tahan kira-kira rong menit sawise ngetrapake saben level beban sajrone fase loading.Nalika sampel nyedhaki kegagalan, tingkat loading terus saya mudhun.Nalika beban aksial tekan kurang saka 50% saka beban pokok utawa karusakan sing jelas ditemokake ing spesimen, muatan kasebut mandheg.
Pemusnahan kabeh spesimen uji nuduhake daktilitas sing apik.Ora ana retakan tensile sing jelas ditemokake ing zona tarik pipa baja saka potongan uji.Jinis khas karusakan kanggo pipa baja ditampilake ing anjir.3. Njupuk sampel SB1 minangka conto, ing tataran wiwitan loading nalika wayahe mlengkung kurang saka 18 kN m, sampel SB1 ing tataran elastis tanpa ewah-ewahan bentuk ketok, lan tingkat Tambah ing wayahe mlengkung diukur luwih saka tingkat mundhak ing kelengkungan.Salajengipun, pipa baja ing zona tensile deformable lan liwat menyang tataran elastis-plastik.Nalika wayahe mlengkung kira-kira 26 kNm, zona kompresi saka baja medium-span wiwit nggedhekake.Edema berkembang kanthi bertahap nalika beban mundhak.Kurva beban-defleksi ora suda nganti beban tekan titik puncak.
Sawise eksperimen rampung, sampel SB1 (RuCFST) lan sampel SB5 (CFST) dipotong kanggo luwih cetha mirsani mode kegagalan saka beton dhasar, minangka ditampilake ing Fig. 4. Bisa dideleng saka Figure 4 sing retak ing sampel. SB1 disebarake kanthi merata lan jarang ing beton dhasar, lan jarak antarane 10 nganti 15 cm.Jarak antarane retakan ing sampel SB5 yaiku saka 5 nganti 8 cm, retakan kasebut ora duwe aturan lan jelas.Kajaba iku, retakan ing sampel SB5 ngluwihi 90 ° saka zona tension menyang zona kompresi lan berkembang nganti udakara 3/4 saka dhuwur bagean.Retakan beton utama ing sampel SB1 luwih cilik lan kurang kerep tinimbang ing sampel SB5.Ngganti wedhi karo karet bisa, nganti tartamtu, nyegah pangembangan retakan ing beton.
Ing anjir.5 nuduhake distribusi defleksi sadawane dawa saben spesimen.Garis padhet minangka kurva defleksi saka potongan uji lan garis putus-putus minangka gelombang setengah sinusoidal.Saka anjir.Figure 5 nuduhake yen kurva defleksi rod ana ing persetujuan apik karo kurva setengah gelombang sinusoidal ing loading awal.Nalika beban mundhak, kurva defleksi rada nyimpang saka kurva setengah gelombang sinusoidal.Minangka aturan, sajrone loading, kurva defleksi kabeh conto ing saben titik pangukuran minangka kurva setengah sinusoidal simetris.
Wiwit defleksi unsur RuCFST ing mlengkung murni nderek kurva setengah gelombang sinusoidal, persamaan mlengkung bisa ditulis minangka:
Nalika galur serat maksimum punika 0,01, considering kondisi aplikasi nyata, wayahe mlengkung cocog ditemtokake minangka kapasitas wayahe mlengkung pokok unsur kang27.Kapasitas momen lentur sing diukur (Mue) sing ditemtokake ditampilake ing Tabel 1. Miturut kapasitas momen lentur sing diukur (Mue) lan rumus (3) kanggo ngitung lengkungan (φ), kurva M-φ ing Gambar 6 bisa diplot.Kanggo M = 0.2Mue28, kekakuan awal Kie dianggep minangka kaku lentur geser sing cocog.Nalika M = 0,6Mue, kaku mlengkung (Kse) saka tataran kerja disetel kanggo kaku mlengkung secant cocog.
Bisa dideleng saka kurva kelengkungan momen mlengkung yen momen mlengkung lan kelengkungan mundhak sacara linear sacara signifikan ing tahap elastis.Tingkat wutah saka momen mlengkung jelas luwih dhuwur tinimbang lengkungan.Nalika momen mlengkung M yaiku 0,2Mue, spesimen tekan tahap watesan elastis.Nalika beban mundhak, sampel ngalami ewah-ewahan bentuk plastik lan mlebu ing tataran elastoplastik.Kanthi wayahe mlengkung M padha karo 0.7-0.8 Mue, pipa baja bakal deformed ing zona tension lan ing zona komprèsi gantian.Ing wektu sing padha, kurva Mf saka sampel wiwit mujudake minangka titik infleksi lan tuwuh non-linear, sing nambah efek gabungan saka pipa baja lan inti beton karet.Nalika M padha karo Mue, spesimen lumebu ing tataran hardening plastik, kanthi defleksi lan kelengkungan spesimen kanthi cepet nambah, nalika wayahe mlengkung mundhak alon.
Ing anjir.7 nuduhake kurva momen lentur (M) versus regangan (ε) kanggo saben sampel.Sisih ndhuwur bagean tengah span saka sampel ana ing kompresi, lan sisih ngisor ana ing tension.Pengukur galur sing ditandhani "1" lan "2" ana ing sisih ndhuwur potongan tes, pengukur galur sing ditandhani "3" dumunung ing tengah spesimen, lan pengukur galur sing ditandhani "4" lan "5".” dumunung ing sangisore sampel tes.Sisih ngisor sampel ditampilake ing Fig. 2. Saka Fig. 7 bisa dideleng yen ing tahap wiwitan loading, deformasi longitudinal ing zona tension lan ing zona kompresi unsur banget cedhak, lan deformasi kira-kira linear.Ing sisih tengah, ana deformasi longitudinal sing rada mundhak, nanging gedhene kenaikan iki cilik.Sabanjure, beton karet ing zona tension retak. beton karet lan pipa baja ing zona komprèsi metokake beban bebarengan, deformasi ing zona tension saka unsur luwih saka deformasi ing Minangka mbukak mundhak, deformasi ngluwihi kekuatan ngasilaken saka baja, lan pipe baja lumebu. tataran elastoplastic.Tingkat saka Tambah ing galur saka sampel Ngartekno luwih saka wayahe mlengkung, lan zona plastik wiwit berkembang kanggo salib bagean lengkap.
Kurva M-um kanggo saben sampel ditampilake ing Figure 8. Ing anjir.8, kabeh kurva M-um ngetutake tren sing padha karo anggota CFST tradisional22,27.Ing saben kasus, kurva M-um nuduhake respon elastis ing fase wiwitan, ngiring dening prilaku inelastic karo kaku mudun, nganti wayahe mlengkung maksimum allowable wis mboko sithik.Nanging, amarga paramèter test beda, kurva M-um rada beda.Momen defleksi kanggo rasio shear-to-span saka 3 nganti 5 ditampilake ing anjir.8a.Kapasitas mlengkung sampel SB2 (faktor geser λ = 4) sing diidinake yaiku 6,57% luwih murah tinimbang sampel SB1 (λ = 5), lan kemampuan kanggo momen lentur sampel SB3 (λ = 3) luwih gedhe tinimbang sampel SB2. (λ = 4) 3,76%.Umumé, nalika rasio geser-kanggo-span mundhak, tren owah-owahan ing wayahe sing diidini ora ketok.Kurva M-um katon ora ana hubungane karo rasio shear-to-span.Iki cocog karo apa sing diamati Lu lan Kennedy25 kanggo balok CFST kanthi rasio geser-kanggo-span wiwit saka 1,03 nganti 5,05.A alesan bisa kanggo anggota CFST iku ing rasio geser span beda, mekanisme transmisi pasukan antarane inti beton lan pipo baja meh padha, kang ora ketok minangka kanggo anggota konkrit dikiataken25.
Saka anjir.8b nuduhake yen daya dukung sampel SB4 (r = 10%) lan SB1 (r = 20%) rada luwih dhuwur utawa luwih murah tinimbang sampel tradisional CFST SB5 (r = 0), lan mundhak 3,15 persen lan suda dening 1,57 persen.Nanging, kaku mlengkung awal (Kie) saka sampel SB4 lan SB1 nyata luwih dhuwur tinimbang sampel SB5, kang mungguh 19,03% lan 18,11%.Kekakuan lentur (Kse) sampel SB4 lan SB1 ing fase operasi yaiku 8,16% lan 7,53% luwih dhuwur tinimbang sampel SB5.Padha nuduhake yen tingkat substitusi karet wis sethitik efek ing kemampuan mlengkung, nanging duwe pengaruh gedhe ing kaku mlengkung saka spesimen RuCFST.Iki bisa uga amarga kasunyatan manawa plastisitas beton karet ing conto RuCFST luwih dhuwur tinimbang plastisitas beton alam ing conto CFST konvensional.Umumé, retak lan retak ing beton alam wiwit nyebar luwih awal tinimbang ing beton karet29.Saka mode kegagalan khas beton dasar (Gambar 4), retakan sampel SB5 (beton alam) luwih gedhe lan luwih padhet tinimbang sampel SB1 (beton karet).Iki bisa nyumbang kanggo kekangan sing luwih dhuwur sing diwenehake dening pipa baja kanggo sampel Beton Bertulang SB1 dibandhingake karo sampel Beton Alam SB5.Sinau Durate16 uga teka ing kesimpulan sing padha.
Saka anjir.8c nuduhake yen unsur RuCFST nduweni kemampuan mlengkung lan daktilitas sing luwih apik tinimbang unsur pipa baja berongga.Kekuwatan lentur sampel SB1 saka RuCFST (r=20%) yaiku 68,90% luwih dhuwur tinimbang sampel SB6 saka pipa baja kosong, lan kaku lentur awal (Kie) lan kaku lentur ing tahap operasi (Kse) sampel SB1 yaiku 40.52%., sing luwih dhuwur tinimbang sampel SB6, yaiku 16,88% luwih dhuwur.Tumindak gabungan saka pipa baja lan inti beton karet nambah kapasitas lentur lan kaku saka unsur komposit.Unsur RuCFST nuduhake spesimen daktilitas apik nalika kena beban mlengkung murni.
Momen mlengkung sing diasilake dibandhingake karo momen mlengkung sing ditemtokake ing standar desain saiki kayata aturan Jepang AIJ (2008) 30, aturan Inggris BS5400 (2005) 31, aturan Eropa EC4 (2005) 32 lan aturan Cina GB50936 (2014) 33. wayahe mlengkung (Muc) kanggo momen mlengkung eksperimen (Mue) diwenehi ing Tabel 4 lan presented ing anjir.9. Nilai diitung saka AIJ (2008), BS5400 (2005) lan GB50936 (2014) yaiku 19%, 13,2% lan 19,4% luwih murah tinimbang nilai eksperimen rata-rata.Momen mlengkung sing diitung dening EC4 (2005) yaiku 7% ing ngisor nilai tes rata-rata, sing paling cedhak.
Sifat mekanik unsur RuCFST ing lentur murni diselidiki kanthi eksperimen.Adhedhasar panaliten menika saged dipunpendhet dudutan.
Anggota RuCFST sing diuji nuduhake prilaku sing padha karo pola CFST tradisional.Kajaba saka spesimen pipa baja kosong, spesimen RuCFST lan CFST duwe daktilitas sing apik amarga ngisi beton karet lan beton.
Rasio geser kanggo span beda-beda saka 3 nganti 5 kanthi efek cilik ing momen sing diuji lan kaku mlengkung.Tingkat panggantos karet praktis ora ana pengaruh ing resistensi sampel kanggo wayahe mlengkung, nanging nduweni efek tartamtu ing kaku mlengkung sampel.Kekakuan lentur awal spesimen SB1 kanthi rasio penggantian karet 10% yaiku 19,03% luwih dhuwur tinimbang spesimen tradisional CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) ngidini evaluasi akurat saka kapasitas mlengkung pokok unsur RuCFST.Kajaba saka karet ing beton dhasar nambah brittleness saka beton, menehi unsur Konfusianisme apik kateguhan.
Dean, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP lan Yu, ZV Gabungan tumindak kolom tubular baja bagean persegi dowo kapenuhan beton ing nyukur transversal.struktur.Beton 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, lan Li, W. Pengujian pipa baja sing diisi beton (CFST) kanthi kolom STS miring, conical, lan cendhak.J. Konstruksi.Tangki Baja 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Pengujian seismik lan studi indeks kinerja saka tembok pamblokiran kothong daur ulang sing diisi karo pigura tubular baja agregat daur ulang.struktur.Beton 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Eksperimen lan desain pipa baja cendhak sing diisi beton karet.proyek.struktur.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Analisis risiko anyar saka COVID 19 ing India, njupuk faktor iklim lan sosio-ekonomi.teknologi.prakiraan.masyarakat.mbukak.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK New risk assessment system and climate change resilience of critical infrastructure.teknologi.prakiraan.masyarakat.mbukak.165, 120532 (2021).
Liang, Q lan Fragomeni, S. Analisis Nonlinier saka Columns Round Short saka Concrete-kapenuhan Steel Pipes ing Axial Loading.J. Konstruksi.Resolusi Baja 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. lan Lam, D. Prilaku saka conventional lan dhuwur-kekuatan kolom rintisan babak beton kapenuhan digawe saka pipa baja kandhel.J. Konstruksi.Tangki baja 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Penyelidikan eksperimen babagan karakteristik kompresi eksentrik saka kolom tubular persegi panjang beton bertulang kanthi kekuatan dhuwur.Universitas J. Huaqiao (2019).
Yang, YF lan Khan, LH Prilaku saka short concrete-filled steel pipe (CFST) kolom ing komprèsi lokal eksentrik.Konstruksi tembok tipis.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL lan Castro, JM Evaluasi eksperimental karakteristik cyclic saka balok-kolom baja tubular kapenuhan beton karo bagean salib octagonal.proyek.struktur.180, 544–560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH lan Hicks, S. A review karakteristik kekuatan saka beton-nepsu circular pipe baja ing mlengkung murni monoton.J. Konstruksi.Tangki baja 158, 460–474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model lan Flexural Stiffness saka Round CFST ing Mlengkung.internal J. Struktur baja.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. lan Li, L. Sifat mekanik kolom cendhak karet beton pipa baja persegi ing beban aksial.J. Wetan.Universitas (2011).
Duarte, APK et al.Pasinaon eksperimen saka beton karet karo pipa baja cendhak ing cyclic loading [J] Komposisi.struktur.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW lan Chongfeng, HE Studi eksperimen babagan karakteristik kompresi aksial pipa baja bunder sing diisi beton karet.Beton (2016).
Gao, K. lan Zhou, J. Axial komprèsi test kolom pipe baja lancip-walled kothak.Jurnal Teknologi Universitas Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, lan Wang E. Sinau eksperimen saka kolom konkrit bertetulang persegi panjang sing cendhak sawise kena suhu dhuwur.Beton 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. lan Wang, E. Sinau eksperimental kolom tubular baja karet-beton sing diisi ing kompresi aksial sawise paparan suhu dhuwur.Beton (2019).
Patel VI Pitungan saka uniaxially dimuat balok baja cendhak balok-kolom karo mburi babak kapenuhan beton.proyek.struktur.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH lan Zhao, SL Analysis saka prilaku mlengkung bunder lancip-walled pipo baja kapenuhan beton.Konstruksi tembok tipis.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS lan Hunaiti Yu.M.Sinau eksperimen babagan sifat pipa baja sing diisi beton sing ngemot bubuk karet.J. Konstruksi.Tangki baja 122, 251–260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB / T 228. Cara Uji Tarik Suhu Normal kanggo Bahan Logam (Arsitektur China lan Pers Bangunan, 2010).
Wektu kirim: Jan-05-2023